统一柱的变形状况，本文主要关注其沿柜体直径方向的位移，因此统一柱可树立如图4.5所示的局部坐标系，其x轴沿柜体直径方向一直指向柜体中心，
对曼型气柜有限元模型的建模进程和网格划分做了引见，这里不再赘述，每块侧板沿宽度方向6等分，沿高度方向106等分，这样每块侧板被分为636个矩形板单元;抗风回廊与板肋的网格沿宽度方向和板对应，分为6个空间梁单元;立柱与高度方向的板单元对应，分为106个空间梁单元，由于柜迎风载是一合力向上的风吸力，当独自剖析柜顶结构时，在荷载组合时应思索这局部荷载，但当对干式气柜全体停止剖析时，该局部荷载对柜体局部而言是一有利荷载，建模时可以疏忽，将迎风面最微风压力处的立柱编号为1，逆时针方向将其他柱依次编号为2、3、……，曼型气柜的风载体型系数受外地的场地条件、气柜外表的粗糙水平和相邻矮小修建的影响较大，实践工程设计时，建议经过风洞实验来确定柜体外表的荷载散布状况，本文有限元剖析时，风载作用下，曼型干式煤气柜柜体沿风向存在一个对称面，因此，可以取半边气柜停止结果后处置，气柜风荷载作用下的有限元剖析
经过在模型上施加风荷载并停止非线性静力剖析，提取在风荷载下气柜立柱、抗风环和侧板等的变形和内力状况，研讨其变化规律，并结合第三章内压作用下有限元剖析结果，确定思索内压和风荷载共同作用下构件强度和刚度校核的控制点，为设计任务提供参考
当中节、钟罩在上下浮动中，原涂层外表较软，气孔率较大，由于涂层渗水，水分抵达漆膜与基体之间的界面，使漆膜与基体的结合强度下降，出现漆膜剥离或鼓泡，进而招致金属腐蚀，气柜腐蚀状况及局部缘由
炼油厂气柜发作腐蚀主要表现为在中节外表面出现溃疡腐蚀，淮北气柜，外表出现腐蚀斑点和凹坑，特别是在水槽左近(中节全升起后，在水线的上下部位)较多，腐蚀深度为Zmm左右，在腐蚀处存在厚度约4一smm的氧化铁锈，同时在太阳光的照射下，使以油料为成膜物质的漆膜老化，涂层变软、变脆而丧失原有的力学功用、物理功用，招致漆膜破坏，在阴极，氧有去极化作用，反响如下:
02+HZ+Ze=ZOH-
因此，膜下泡内溶液呈微碱性，这时阴极部位的pH值高达13以上I25]，同时，在阳极发作如下反响:
Fe=FeZ++Ze
FeZ+与氧、水及oH一反响生成Fe(oH)2、Fe(oH)3、FeZO3·XHZO等腐蚀产物，其体积要增大好几倍，使漆膜鼓起，最后破裂，界面一旦成为高碱性形状，就进一步发作基体氧化膜的碱性溶解和漆膜的碱分解，局部外表涂层，出现开裂、零落，使金属外表遭到腐蚀，
，淮北气柜设计，气柜的腐蚀同时存在着应力腐蚀破裂与平均腐蚀、点蚀的效果，另外，由于气柜运转时重复升降，形成设备外表干湿交替停止，
一、漆膜外表的损坏
设备外表涂覆的氯磺化聚乙烯涂料，由于其透气性，腐蚀物质透过涂层在金属界面停止扩展，破坏涂料与金属外表的粘接力，在钟罩内外表出现平均腐蚀锈层，气柜外表面的钢结构大局部锈蚀严重，外表漆膜损坏，金属外表出现很多锈蚀斑点，
从该气柜的腐蚀状况看，中节钢板腐蚀严重，发生局部腐蚀穿孔，而钟罩顶钢板则腐蚀较轻，这说明气相与气液交替两者的腐蚀状况不同，裂纹发生部位普通在紧靠焊缝处的熔合线及热影响区处，说明在该处应力值比拟大，容易发生应力腐蚀开裂，Evans以为大气腐蚀的锈蚀层处在润湿条件下，可以作为剧烈的氧化剂，从漆膜零落部位发生的阴极、阳极反响来看，由于阴极反响发生的OH一离子使得界面pH值上升，形成Fe2+离子水解:FeZ+十ZHZo=Fe(oH)2+ZH+
这时又使界面pH值降低，从而减速了阳极反响，使腐蚀面积扩展，漆膜剥落的范围添加，由锈层内Evans模型，可以看出阳极反响发作在金属/Fe3O4界面上，阴极反响发作在Fe3O4/Feo0H界面上，即锈层内发作了Fe3十*Fe2+的恢复反响，淮北气柜设备安装，说明锈层参与了阴极进程，经停用刷罐反省，内壁原涂层的红丹防锈漆及煤沥青大局部都已零落，
二、漆膜下的金属腐蚀
漆膜下的金属腐蚀是由电化学作用惹起的，在一定条件下腐蚀产物会影响大气腐蚀的电极反响，金属外表表露在空气中，当外表存在锈蚀层时，锈蚀层就起了水和氧的储槽作用，锈蚀层下基体铁的离子化起了强氧化剂的作用，这时泡内溶液呈酸性，淮北气柜储罐安装，泡内pH值仅为2一4，由于天气变化，金属外表温度、湿度随之变化，这样在化学、电化学作用下，金属外表将减速腐蚀，原采用的氯磺化聚乙烯等防腐蚀资料耐蚀性不好，运用寿命短，中节、钟罩导轨的焊道左近出现几处裂纹，有的中节出现变形，影响气柜的正常运用
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