此外，立柱的施工和装置要求的精度较高，由于庞大的偏差能够招致导轮与立柱发生很大的接触压力，从而对结构的平安消费发生较大的影响，关于这样一个大型空间结构，弄清结构各局部是如何任务和传递荷载的，对结构停止合理简化，选用适宜的单元，树立整个干式气柜的参数化有限元计算模型，这是有限元剖析的前提和基础，立柱是由工字钢和其内侧贴焊的一块钢板构成的组合截面，钢板起着两方面作用，扬州安装湿式气柜，一是添加立柱的截面宽度，保证活塞导轮在其外表上下滑行的宽度要求;二是构成组合截面后，立柱的截面积、惯性矩和截面模量与工字钢相比均有很大提高，从而可提高立柱的强度和刚度，
在曼型气柜正多边形截面的每个角点处设置立柱，用于接受自重及各种竖向荷载，并作为活塞升降用的导轨，柜顶结构是由柜顶析架和钢板组成的刚度极大的空间结构，抵御自重、灰荷载、雪荷载等荷载，并经过析架上、上弦梁和立柱的衔接将荷载向下传递到柜体，曼型气柜有限元模型
对曼型干式煤气柜的组成和特点停止了引见，其中，柜顶和柜体是气柜的主要组成和受力局部，柜体是由立柱、侧板和多道抗风环组成的正多边形棱柱体加劲壳体，接受柜体自重和柜顶传递的竖向荷载、外部煤气压力、风载等荷载作用
为研讨抗风环在气柜结构中的作用，树立了设有抗风环和不设抗风环(用加劲肋替代抗风环)两种有限元模型，区分计算在内压和风荷载两种工况下结构沿直径方向的位移，在内压作用下，即使不设置抗风环，气柜结构的径向位移也很小，值仅8.027mm，扬州安装螺旋式气柜，这一数值相关于直径40m的气柜来说是十分小的(相对位移仅1/2491)，而且与设置了抗风环的气柜结构的位移基本相反，可见抗风环对抵抗内压作意图义不大，气柜侧壁板抗风环的作用
由于曼型气柜属于挺拔薄壳结构，扬州安装，对风荷载十分敏感，为了保证在强风作用下气柜不会被吹瘪或变形过大而影响气柜的正常运转，某气柜沿其侧壁板的外侧由下往上设置了六道抗风环，关于同一气柜，设置抗风环时，凹陷值为56.098mm，鼓出变形为24.88mm;而不设置抗风环时，凹陷值和鼓出变形区分增大了29.22mm和23.13mm，竟区分添加了52%和93.3%，是某气柜设置抗风环后在风载作用下的径向位移图，为同一气柜不设置抗风环时的结果，在最微风压力处，结构会发作较大的凹陷，在风向600左近，扬州安装曼式气柜，由于遭到风吸力作用，侧壁板沿柜体直径方向发作鼓出变形，此时气柜结构将不能再继续坚持原来的正多边形外形，气柜最微风压力处的凹陷变形过大，活塞将不能顺利上下滑行，而最微风吸力左近侧板鼓出变形过大，将会影响活塞和侧板之间的气密性，甚至形成煤气走漏，因此，抗风环的主要作用是抵抗风载作用，使气柜截面的正多边形外形基本坚持不变，增强气柜结构的气密性，保证活塞顺利上下滑行，完成平安消费的目的
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